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1、問題描述:
' q& M, x# b; O' r/ G6 G% a* b彈托彈芯結(jié)構(gòu)具有軸對(duì)稱性,,取總體的四分之一進(jìn)行分析,,幾何模型如下圖所示,。; w- S# N1 Q$ @) G: k9 N& G
共有兩種材料:外圍彈托為金屬鋁材料結(jié)構(gòu),,內(nèi)部彈芯為金屬鎢材料結(jié)構(gòu),,兩種材料結(jié)構(gòu)之間鋸齒狀嚙合緊密。
) J8 V: n: e, N# _
! {1 Q. D; F' t; q/ D( t. O
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: Q5 H* G; F+ i1 S5 y圖1 計(jì)算模型剖面圖 (單位:mm). N4 q$ R0 L$ z7 A" r
3 H; D4 Q7 k5 E' V
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1 @9 T( ~# F: k+ ~2 K: s" a圖2 計(jì)算模型側(cè)視圖
1 Q9 c2 F7 \6 e: x2,、材料參數(shù):
: ~) z% x6 ^7 @# B只有兩種材料:鋁和鎢,。
" l2 q! n! j9 V5 Q0 m; G$ W% X" n; o表1 材料參數(shù)取值
# x7 g# W6 o; Y L參 數(shù) 彈性模量E 泊松比 密 度 X向加速度 Y向加速度 Z向加速度" p) G# F ~* S7 d ^! K
單 位 N/mm2 g/cm3 mm/s2 mm/s2 mm/s2
% f" r" K1 q: r* m金屬鋁 1.03×107 0.33 2.7 0 0 0
- ^9 n# ^ N- Y2 U, t7 [, V& J2 y$ H4 e金屬鎢 3.6×105 0.346 17.6 0 0 0
6 ?, R& |, D2 ^, o! R4 s# A3、邊界條件:( g v- P) ]7 g0 ^
由于結(jié)構(gòu)的軸對(duì)稱性,,因此在四分之一剖切面處施加法向位移約束,,另外在金屬鋁結(jié)構(gòu)外表面兩處位置(如下圖位移邊界條件所示中“黃色”面)施加沿軸向的位移約束邊界條件。1 [7 L6 n- y% z3 }" b" C% M
. a ]9 z* I6 u
1 U7 u1 G6 b! h/ q
; B4 k/ I8 s# C+ n+ ~
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2 Z: }9 {$ R' ?; E k& \2 u( T% X+ n
圖3 位移邊界條件7 t4 n5 @3 o: R
/ D1 U% x0 X. r8 S3 L* D
+ {! a/ S+ k- {' c! `金屬鎢結(jié)構(gòu)沿軸向的頂面和底面,,以及金屬鋁結(jié)構(gòu)外表面、金屬鎢結(jié)構(gòu)外表面的局部位置施加應(yīng)力邊界條件(如下圖應(yīng)力邊界條件所示中“藍(lán)色”面)。
) S4 ]6 r8 {0 U8 i& i" k" p
! L! U1 y4 ]( r3 L! d* L' p1 U. d1 k5 e( j2 l7 v2 U
圖4 應(yīng)力邊界條件
% I4 k! i/ ]( Y. i$ C/ V4,、計(jì)算方案8 D9 r2 C. C. Q6 d
設(shè)計(jì)了兩種計(jì)算方案,,施加不同的應(yīng)力邊界。4 t( `1 d6 d, w. O; Y+ M; P* A
對(duì)照?qǐng)D4(本頁)中應(yīng)力邊界條件的施加,,兩種方案如下表:
3 S% o& P; b. y表2 不同計(jì)算方案下的應(yīng)力邊界
4 m/ ]' J$ E) i7 j' T邊 界 應(yīng)力邊界1 應(yīng)力邊界2 應(yīng)力邊界3
* m# R! s8 W, G) m7 i- I" O單 位 N/ mm 2 N/ mm 2 N/ mm 2
7 e9 O* x/ A8 q/ K5 v( n方案1 362 800 600
' r& X* H# I8 P方案2 362 200 362& c$ u& }" Z8 W! ]- N
注:“應(yīng)力邊界1”對(duì)應(yīng)圖4中的“藍(lán)色”邊界“1”,;
1 n$ t; I8 F7 F+ z“應(yīng)力邊界2”對(duì)應(yīng)圖4中的“綠色”邊界“2”;9 F, }0 @0 J% ?
“應(yīng)力邊界3”對(duì)應(yīng)圖4中的“黃色”邊界“3”,;
! k! D4 g$ \) c7 ?! A; L應(yīng)力邊界以正值“+”為“壓應(yīng)力”,,負(fù)值“-”為“拉應(yīng)力”。& V1 v: i3 n0 J; E
5,、網(wǎng)格離散; j$ H9 ^2 ] O4 \
采用四節(jié)點(diǎn)四面體單元剖分三維網(wǎng)格,。
( m# P7 {) W- j6 O- a8 c) R剖分結(jié)果:節(jié)點(diǎn)總數(shù):18,379;& N, F0 a. @/ C1 Z& k
單元總數(shù):87,318,。
% g! W: B& `* V網(wǎng)格質(zhì)量良好,。
( @. x9 X1 e3 l8 v$ M, v, B ; Y! i1 c' ~* d6 s1 ^' l
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8 a* u' W8 V. q3 g圖5 三維網(wǎng)格圖
5 q I7 V6 A0 t) b; D# G- V# |1 M5 M8 q( K2 M+ S% w5 ~7 x( N
' @5 D" T' H- }' q7 Y8 N6、計(jì)算結(jié)果
1 D2 S, a$ {: H" H6 u位移:
0 E2 [% M+ o0 N& Q$ X在應(yīng)力邊界作用下,,軸向最大位移為0.017 mm(如圖6中的“紅色”部位),。
% h9 M3 m& a4 i: `1 {4 a, B5 L5 H$ S! s8 c. W
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5 p8 q7 x2 g+ r5 F+ a
圖6 沿軸向變形云紋圖 (單位:mm)6 I4 E2 M6 @' f; A
3 `" ^( C9 p3 H4 m
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, n+ k; y3 R& j; E9 s( g3 k. J圖7 剖面變形前后對(duì)照?qǐng)D- j* G- Q6 Z7 U3 }
應(yīng)力: L3 G5 j: N' ^; o' c4 h% B( i
最大拉應(yīng)力1552 MPa(如圖8中的“紅色”部位),最大壓應(yīng)力3110 MPa(如圖9中的“藍(lán)色”部位),。. @1 D6 U7 {* S* T9 r: Q3 e
# J1 O2 o4 ~3 K圖8 第一主應(yīng)力云紋圖 (單位:N/mm2)
' H: `! a* N2 A: a) h0 {
+ A5 G$ X9 T# W% s+ p# b5 f8 ?3 Y0 X
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3 J- g2 I# n* [# s圖9 第三主應(yīng)力云紋圖 (單位:N/mm2)7 C) i2 D" p% \2 [) C+ T
% F+ j4 B8 D* _0 \
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6 |& g6 T. L& M. ], C8 ^9 j& B" j圖10 剖面第三主應(yīng)力云紋圖 (單位:N/mm2)
( e7 j2 {, b M% f4 b) X7,、考慮部分接觸計(jì)算/ N2 ] |( N; U0 q1 A( u
前述兩方案中均假定彈托與彈芯之間鋸齒狀嚙合緊密,無相對(duì)變形,。4 F9 ^% @% C/ P3 g9 y2 Y
本計(jì)算認(rèn)為彈托與彈芯之間部分嚙合緊密,,而部分則存在縫隙,如圖11,,共在11處布置了寬度為0.01 mm的縫隙,。
c: T8 |3 j+ _; f( i: W @- `% R5 s0 T' G! L" y$ L. T5 B
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O% j# ~0 v) d/ p4 S4 Y& m
圖11 縫隙分布圖
1 y6 x6 F8 H$ c" J計(jì)算位移結(jié)果:+ ]: b) M* G. {2 {$ e" G
在應(yīng)力邊界作用下,軸向最大位移為0.005 mm(如圖12中的“藍(lán)色”部位),。5 K2 E# w3 x! w0 `3 s7 S% `7 o
& v5 b! @" G5 x) p+ [
* B5 y" s& A$ r
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1 n3 k1 U# U# v0 E
圖12 沿軸向變形云紋圖 (單位:mm)( \5 z2 A' I1 G/ W0 s1 ?
計(jì)算應(yīng)力結(jié)果:2 I: a" S# N3 P. E' t, p1 v* U4 F& N
最大拉應(yīng)力681 MPa(如圖13中的“紅色”部位),,最大壓應(yīng)力3202 MPa(如圖14中的“藍(lán)色”部位)。5 Q- F6 l7 a6 q1 l( D
, {# A, `& G# X- [) j9 t- ?+ x# J
6 g0 d" Z" O3 x7 C
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7 M' z# a# g" v! E t, _' ~
圖13 第一主應(yīng)力云紋圖 (單位:N/mm2)
* ]. r/ ~: c( o5 d
3 N& P7 J' v: r0 J: |, l% r4 z) N6 ?% p/ d( C7 P, {
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圖14 第三主應(yīng)力云紋圖 (單位:N/mm2)* E4 X% r, ~" w/ `2 { ~" `+ ~
5 L* ^1 Y. K9 G+ L
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1 H+ o; ^# N# ]圖15 剖面第三主應(yīng)力云紋圖 (單位:N/mm2)& y) Q- w9 j, o, e# q) ^5 r$ o
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