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部分常見材料熱膨脹系數(shù)表

[復(fù)制鏈接]
61#
發(fā)表于 2010-4-19 10:14:41 | 只看該作者
剛剛發(fā)現(xiàn)這么好的網(wǎng)站,,對(duì)我的幫助很大,。
62#
發(fā)表于 2010-5-17 14:50:25 | 只看該作者
看不到,怎么知道有沒(méi)有用啊!
63#
發(fā)表于 2010-8-9 00:04:39 | 只看該作者
材料                線膨脹系數(shù)(x0.000001/°C)1 R% N' q7 ^1 e$ D. \
一般鑄鐵                9.2-11.8+ R3 L5 `% X+ f1 P. D
一般碳鋼                10~13
  G) B& Y% u- U鉻鋼                10~13* B( O! T; ^5 w7 W- ]' c5 |& @7 Q+ Y8 o
鎳鉻鋼                13-15, v7 C9 B7 K% x( U3 ]1 J( i
鐵                12-12.5
8 R# P, N) u1 \0 d銅                18.5
( t- [  M# H" o/ U* }青銅                17.5- X  Z( k$ n% V' Q, ^) Q3 l
黃銅                18.5
8 G/ O* j4 c" d# d  l$ ~鋁合金                23.86 e' J8 o8 _% U% ?: X* B* \
金                14.2
64#
發(fā)表于 2010-8-9 00:09:03 | 只看該作者
拉拔工序有兩個(gè)目的,,一是改制原材料的尺寸,;二是通過(guò)變形強(qiáng)化作用使緊固件獲得基本的機(jī)械性能,,
65#
發(fā)表于 2010-8-9 00:11:11 | 只看該作者
在緊固件制造中,,正確選用緊固件材料是重要一環(huán),,因?yàn)榫o固件的性能和其材料有著密切的關(guān)系。如材料選擇不當(dāng)或不正確,,可能造成性能達(dá)不到要求,,使用壽命縮短,甚至發(fā)生意外或加工困難,,制造成本高等,,因此緊固件材料的選用是非常重要的環(huán)節(jié)。 冷鐓鋼是采用冷鐓成型工藝生產(chǎn)的互換性較高的緊固件用鋼,。由于它是常溫下利用金屬塑性加工成型,,每個(gè)零件的變形量很大,承受的變形速度也高,,因此,,對(duì)冷鐓鋼原料的性能要求十分嚴(yán)格,。 在長(zhǎng)期生產(chǎn)實(shí)踐和用戶使用調(diào)研的基礎(chǔ)上,結(jié)合GB/T6478-2001《冷鐓和冷擠壓用鋼技術(shù)條件》GB/T699-1999《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》及目標(biāo)JISG3507-1991《冷鐓鋼用碳素鋼盤條》的特點(diǎn),,以8.8級(jí),,9.8級(jí)螺栓螺釘?shù)牟牧弦鬄槔鞣N化學(xué)元素的確定,。 C含量過(guò)高,,冷成形性能將降低;太低則無(wú)法滿足零件機(jī)械性能的要求,,因此定為0.25%-0.55%,。 Mn能提高鋼的滲透性,但添加過(guò)多則會(huì)強(qiáng)化基體組織而影響冷成形性能,;在零件調(diào)質(zhì)時(shí)有促進(jìn)奧氏體晶粒長(zhǎng)大的傾向,,故在國(guó)際的基礎(chǔ)上適當(dāng)提高,定為0.45%-0.80%,。 Si能強(qiáng)化鐵素體,,促使冷成形性能降低,材料延伸率下降定為Si小于等于0.30%,。 S.P.為雜質(zhì)元素,,它們的存在會(huì)沿晶界產(chǎn)生偏析,導(dǎo)致晶界脆化,,損害鋼材的機(jī)械性能,,應(yīng)盡可能降低,定為P小于等于0.030%,,S小于等于0.035%,。 B.含硼量最大值均為0.005%,因?yàn)榕鹪仉m然具有顯著提高鋼材滲透性等作用,,但同時(shí)會(huì)導(dǎo)致鋼材脆性增加,。含硼量過(guò)高,對(duì)螺栓,,螺釘和螺柱這類需要良好綜合機(jī)械性能的工件是十分不利的,。
66#
發(fā)表于 2010-8-31 15:26:46 | 只看該作者
lookOOOOOOOOOOOOOOOOOO
67#
發(fā)表于 2010-9-28 21:04:55 | 只看該作者
好東西啊,!
68#
發(fā)表于 2010-10-23 11:42:20 | 只看該作者
學(xué)習(xí)了,,長(zhǎng)了很多見識(shí)。
69#
發(fā)表于 2010-10-23 11:44:50 | 只看該作者
大家好,!誰(shuí)知道氮化硅的熱導(dǎo)率,?碳化硅的熱導(dǎo)率?
70#
發(fā)表于 2010-10-23 11:46:22 | 只看該作者
工英制螺紋底孔, j# k5 R9 j" F4 t1 g
M1:粗扣螺距0.25=Φ0.75     細(xì)扣螺距0.2=Φ0.8, A/ m/ p$ I- E& m; ]" ^
M2:粗扣螺距0.4=Φ1.6       細(xì)扣螺距0.25=Φ1.8
0 E$ B. W5 b- [) KM3:粗扣螺距0.5=Φ2.5       細(xì)扣螺距0.35=Φ2.7- g* \2 |4 @& P" F) ~7 \/ L
M4:粗扣螺距0.7=Φ3.3       細(xì)扣螺距0.5=Φ3.5, W* z# |0 S8 \  ~7 ~( v
M5:粗扣螺距0.8=Φ4.2       細(xì)扣螺距0.5=Φ4.51 d- r' I7 \$ v0 k% A
M6:粗扣螺距1=Φ5           細(xì)扣螺距0.75=Φ5.2
  U6 L5 C% Z- z% g3 q+ RM8:粗扣螺距1.25=Φ6.7      細(xì)扣螺距1,0.75=Φ7,Φ7.2
" x, E" l8 f& z0 j& sM10:粗扣螺距1.5=Φ8.5      細(xì)扣螺距1.25,1,0.75=Φ8.7,Φ9,Φ9.26 F4 ^0 b: d- N; O, B# u% g# V
M12:粗扣螺距1.75=Φ10.2    細(xì)扣螺距1.5,1.25,1=Φ10.5,Φ10.7,Φ110 _1 Z' H, F9 _3 m% t
M14:粗扣螺距2=Φ11.9       細(xì)扣螺距1.5,1.25,1=Φ12.5,Φ12.7,Φ13
3 S8 L5 ]  B5 }* a/ h9 {- AM16:粗扣螺距2=Φ14         細(xì)扣螺距1.5,1=Φ14.5,Φ15
) K3 h5 d! ]  A# ?. F6 S( JM18:粗扣螺距2.5=Φ15.4     細(xì)扣螺距2,1.5,1=Φ15.9,Φ16.5,Φ17& Q" a  H! i" B, y1 J
M20:粗扣螺距2.5=Φ17.4     細(xì)扣螺距2,1.5,1=Φ17.9,Φ18.5,Φ19
3 m( K6 q! ], QM22:粗扣螺距2.5=Φ19.5     細(xì)扣螺距2,1.5,1=Φ19.9,Φ20.5,Φ21  j3 F. J0 `0 F0 A
M24:粗扣螺距3=Φ20.9       細(xì)扣螺距2,1.5,1=Φ21.9,Φ22.5,Φ23
1 p+ O0 U% f6 L' M$ N% p$ I! T) l: m/ J0 W8 J* M% l" l
生產(chǎn)中鉆螺紋底孔公式:2 r* |9 D9 z; T2 n, N
t<1mm:    Dz=d-t
0 M2 `& ]; Y4 U2 Gt>1mm:    Dz=d-(1.04~1.06)t6 |' X- V+ q( t) q
式中 t  螺距(毫米)
6 E3 U2 h! G% m! p4 H: k   Dz  攻絲前鉆頭直徑(毫米); I3 e' `, h1 m: b& N/ n1 q5 h9 P
   d  螺紋公稱直徑(毫米)% W/ }0 H1 J4 C/ e0 x3 r$ v8 d

0 x% a' E+ v2 M& ?3 i+ C生產(chǎn)中鋼料可按數(shù)值選取,軟料鉆頭直徑可選大些,,但不可太大.! W" f; f# f' \5 z0 O1 ]

# Y0 z$ ^. f2 ?. V% N( d, L5 b8 y" ^+ k, J& Y2 |

, ~9 P9 b" `( `. ~) E$ ?( _/ b, K% Q
/ O+ r4 p/ s2 m0 A) S% B- O
英制錐管螺紋        英制錐螺紋
3 A# n4 h: N: R公稱直徑(")        每25.4mm內(nèi)的牙數(shù)        鉆頭直徑(mm)        公稱直徑(")        每25.4mm內(nèi)的牙數(shù)        鉆頭直徑(mm)+ x- r4 {! u2 u9 I
1/8        28        8.4        1/8        27        8.6, u6 T: u8 v0 K/ K/ _0 b  \
1/4        19        11.2        1/4        18        11.1# l8 o: H1 F, d
3/8        19        14.7        3/8        18        14.5  P( d) E8 h0 `) P
1/3        14        18.3        1/3        14        17.9
' X% l% J0 [6 n7 u# a3/4        14        23.6        3/4        14        23.29 t9 z$ H+ R& O! l( m  U) h' G( S
1        11        29.7        1        11(1/2)        29.2! S' D: R3 m% F
1(1/4)        11        38.3        1(1/4)        11(1/2)        37.9& D- e/ f6 J7 A/ D' R2 @
1(3/8)        11        44.1        1(3/8)        11(1/2)        43.9* X( B9 d. e  J
1(1/2)        11        55.8        1(1/2)        11(1/2)        56
) J# `+ q# u! v: y: I( Q+ z, N+ M- h  @! l7 r% f/ T$ ~

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