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本帖最后由 偉光 于 2016-12-3 22:43 編輯
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三代核電壓水堆采用非能動安全策略,* r4 U: k) w2 g# s m& ~" F5 B
采用無軸封的屏蔽式核主泵,,
; ^9 A6 e% L. X: V& B核主泵為一回路壓力邊界,,
& @, s8 f. B0 _7 d% u" W: c$ [( |推力軸承為水潤滑,,; X9 ^5 P! q' u' x" v/ h1 D
惰轉(zhuǎn)飛輪與推力盤復合結(jié)構(gòu),,( v7 _& n+ L6 h- X& [2 J( x
推力瓦往往為石墨或碳碳復合材料,,不耐沖擊
6 ^: r7 b$ s$ [% h在設計階段如何估算安裝時安全落入高度,?
: ~( R; S w" H H2 s. e( o; [& @& X9 h7 M7 t
上圖的物理模型可以進一步簡化為下圖碰撞數(shù)學模型
4 f" o( ?) p7 o- T! J! r7 k8 R1 z7 L) Q+ U7 C! g# V4 H0 r. e/ Z
推力瓦的數(shù)量為n,,轉(zhuǎn)子的質(zhì)量抽象為一個質(zhì)點m,轉(zhuǎn)子下降速度為v,,; N% h6 Q2 H5 S# N% ]+ n
推力盤距離推力瓦的高度為h,,推力瓦簡化一個兩點簡支梁,7 w: j: j6 C/ K m& X5 y3 }. \
并且做以下假設:
' k4 \- L5 f; Aa,、不考慮推力盤在軸向的微小偏轉(zhuǎn)( P7 B4 e- U4 W( q( c
b,、不考慮推力瓦之間載荷不均勻性' N/ U- x, Q$ {4 Z
c、不考慮推力瓦具體限位結(jié)構(gòu)帶來的周向和徑向微小偏轉(zhuǎn)
0 f5 a6 i* P* sd,、假設推力軸承為剛性支撐,,沖擊過程推力盤變形折算至推力瓦處,6 g9 X6 x# ?7 W8 L: t% G
e,、假設被沖擊的推力瓦重量與轉(zhuǎn)子重量相比很小而且可忽略不計,,
' [) F% t% D$ h$ P這個時候轉(zhuǎn)子與推力瓦接觸后,可認為附著與推力瓦上而成為一個系統(tǒng),,( P `/ w5 Q5 }6 n- J" U7 _
在隨后的過程中轉(zhuǎn)子沿著沖擊方向的運動即可用一個單自由度系統(tǒng)的彈性擾動來模擬:, u$ F) i/ w3 A2 W
+ `, L; Y# W& q( y, u9 [. L& ] P& [' K+ B
(dangdangdang,,敲下黑板)6 O7 {/ J" ~# ?. n+ W$ [9 s
n8 d* h- u% W$ P2 b6 y$ m
d! z# r' z. @1 j9 A. Q力的本質(zhì)是什么?相互作用,,慣性系中的相互作用,,
1 {: E5 i4 k) f/ Q4 I在這個碰撞工況下,,梁的變形應力F1,就是相互作用,,$ t1 z J! h% b+ p
碰撞物所在的慣性體系中的等效力F2=Ma.
: b, z' E7 f% k$ j3 G2 L8 O( \" D
) k& c D3 U( x' K- [好啦,,沖擊力F=F1+F2,7 Z$ e; {9 r6 d8 ^! k7 o# c4 g
假設梁的靜態(tài)變形值為Δ,,即位移,,
3 i$ M3 h. M, K( ]; a4 W- r! Y根據(jù)胡克定律F1=k*Δ,k為梁彈性系數(shù),,5 h: m% l, f3 d1 m
既然是位移,,一階導數(shù)為速度,二階導數(shù)為加速度a,,; @9 d( s# ^) L; z& ^- f: V
所以F2=(Δ的二階導)*m/n) }/ z, O: {, h8 J5 P& Z) [
- z* D9 k. h+ _- U V5 p/ ]: w/ {
' N* _0 U" m+ N, k3 r6 q1 [整理一下:$ G( c1 p) C( }5 \8 C' h
c) X+ a! A6 ^# L
! c! e. G5 P5 L& o: s# `哦原來是一個二階微分方程,對他求解一下:
1 B& |6 x7 @, o8 ], N
# J. r% k0 J3 p( f {1 T2 R4 N' f" |$ g# |7 k# s! l( V& F7 K3 h
根據(jù)前面假設,,Δ一階導為V0,,Δ在0秒時值為Δ,繼續(xù)簡化為:
# K7 x& A. q! R( r* K. k P1 b+ o
t, r- b8 n6 @( o* ^. q7 U% ^ S
& E1 R! N: s9 h3 V4 m8 i在轉(zhuǎn)子插入屏蔽電機的過程,,轉(zhuǎn)子是勻速點動下降,,
4 Q3 \$ ~. o" F6 h7 p2 k轉(zhuǎn)子的推力盤在與推力瓦接觸前,初速度為0,,2 U, a& k: m% `: C- k# X
在最后一次點動下降之前,,推力盤距離推力瓦高度為h;
% F8 x& [& {5 U! h- e0 _0 {在最后一次下降過程中,,
# J; c, d+ U/ d1 {& T, ~推力盤與推力瓦即將接觸的一個微小時間前數(shù)值為v0,,( b; i8 M; u3 d' y5 j$ e8 S# L- L5 Y0 E
轉(zhuǎn)子的重力勢能G轉(zhuǎn)化為轉(zhuǎn)子動能E,根據(jù)能量守恒原則,,重力勢能的變化等于下落動能的增加,。
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可見,安裝過程中的動載荷沖擊是不能簡單忽略的,,
7 }* f; G% B6 f. B& s即便推力盤在與推力瓦之間無限接近處初速度為0的狀態(tài)下發(fā)生碰撞,,
8 F, |) f8 j1 d碰撞產(chǎn)生的沖擊載荷至少為靜載荷的兩倍。
% R. W# Q. ?) J+ H! |) q# d6 {1 [
$ f! E$ K1 j) a3 n/ W/ x0 v9 H根據(jù)某型核主泵水潤滑推力軸承靜態(tài)載荷變形計算,,累計等效變形為0.07mm,,
x2 Q0 z" m1 y( a# S. Q1 w& X( k1 `0 P
( v. T7 {8 V! U v7 z' R% i某型核主泵推力軸承裝配對應的動載荷系數(shù)0 Y) x$ Q2 x8 W9 M
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對于某型核主泵,轉(zhuǎn)子最后一次下落時的高度h不同時,,
8 ^' _! I( R! q c6 _1 F其動態(tài)載荷系數(shù)K變動較為明顯,,如下圖所示,
. { t/ B L/ t0 B3 e6 A6 g隨著高度h從0mm增加至100mm,,動態(tài)載荷系數(shù)從2增加至54.46,。
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核主泵水潤滑推力軸承推力瓦材料一般選用石墨或碳碳復合材料,,9 K4 F% v6 _; r% l. d! ~; O. M
三代核電瓦面材料的抗折強度一般應大于90MPa,
* F; S B9 |& p @, l可以根據(jù)最小抗壓強度推算裝配過程發(fā)生沖擊載荷時轉(zhuǎn)子的最大安裝落入距離hmax,;6 ~; W3 {2 O9 k: |' |
瓦面抗折強度為P,,最大取值90MPa,此推力瓦面瓦型為階梯型,,最大點靜載荷為P0,,取值約1.5MPa,
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( M% Q( @, u4 ]7 | H0 Q0 O) L" T7 }* K' F3 ~
從上可知,,在核主泵推力軸承支撐結(jié)構(gòu)固定時,,
5 g3 M. U0 x' k6 s瓦面抗折強度增加時,最大安裝落入距離增加,,
8 C x& O! ]( W" J0 h( v3 `3 C1 Q瓦面最大點靜載荷增加時,,最大安裝落入距離減小,其分布規(guī)律如下圖所示,。
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* f+ Y7 t' @ ]1 {+ l9 N) d
0 C8 Y: C+ J7 W0 Q/ Y; B將P=90,,P0=1.5代入,可得hmax=121.8mm,。
# R3 R; v4 G, h2 B+ D k$ ^& r根據(jù)以上分析,,此核主泵插轉(zhuǎn)子過程中,一旦落入距離大于122mm時,,
2 r5 H( }/ p2 T4 U瓦面的局部區(qū)域?qū)l(fā)生部分淺表層脫落,,在安裝過程中,推力瓦表面將產(chǎn)生的破碎顆粒,。6 n4 E K: r- ~+ f
$ }6 Z: \. Y$ W8 G4 e: b h可見當初速度為0時,,沖擊載荷主要和兩個因素有關,靜載荷變形和碰撞距離,。9 s, f( G H9 }) v, E
. m6 x% D' ~4 W, H& mPS:江湖傳言天下武功唯快不破乎,?為何武功高手劈樹不砍樹梢,請諸君自解,。8 ?5 {# J: w. i% X% |! H; A! Y) k
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