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1203590551 · 發(fā)表于 2017-3-5 11:44:03

初次做，希望有人指點一二第一部分主梁設計計算

一,、主梁設計計算

1、主要參數(shù)：
起重量  Q=32/10t  工作級別A3
跨  度 LK=21m
小車總重 Gxc=4500kg
2,、主梁截面形狀尺寸：
上蓋板δ=14mm 材料Q235-B
下蓋板δ=12mm 材料Q235-B
腹  板δ1=6mm 材料Q235-B
腹  板δ2=6mm 材料Q235-B
腹板間距b=440mm
腹板高h0=1000mm
3,、主梁截面性質(zhì)：

（1）主梁截面面積

S=500*14+500*12+1000*6*2
=25000mm2

（2）半個橋架的質(zhì)量：設加筋肋系數(shù)K=1.1

Gqj=K*ρ*S*Lk
=1.1*7.85*10-6*25000*21000
=4533kg

（3）主梁均布載荷集度

q=4533/21000
=0.2kg/mm

（4）主梁形心位置的確定

X0=250mm
Y0=533mm
Xmax=533mm
Ymax=250mm

（5）主梁截面慣性矩的確定

對于X軸
Ix  =0.46×1010mm4
            對于Y軸
         Iy =6.4×108mm4

(6) 主梁截面對X軸Y軸的抗彎模數(shù)

對于X軸
Wxmin=Ix/Xmax
=0.46×1010/533
=8.63×106mm3
         對于Y軸
         Wymin=Iy/Ymax
               =6.4×108/250
               =2.56×106mm3

4,、作用于主梁上的載荷及內(nèi)力計算
Ⅰ:按載荷組合IIa計算
橋架重量Gqj=1.0×Gqj=11904kg
小車重量Gxc=1.0×Gxc=4500kg
起升載荷Qq=ΨII×Qq=1.25×(32000+468)=40585kg ΨII取1.25
（水平慣性載荷Pgy不考慮）
（1）  小車輪壓的計算
Bx=2600mm b1=1231mm  b2=1329mm
P1=Qq/2×b2/Bx+Gxc/4  （代入相應數(shù)值）
=11498kg
P2=Qq/2×b1/Bx+Gxc/4  （代入相應數(shù)值）
=10733kg
（2）  當四輪小車作用于橋架時,，主梁最大的彎距截面處距A點的距離：
X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q]  （代入相應數(shù)值）
（3）  由垂直載荷在主梁上產(chǎn)生的最大彎矩為：
Mcmax=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相應數(shù)值）

=3.15×108 kg.mm

  Mg=RaX----有固定集中靜載荷（操縱室Gc、運行機構(gòu)Gy,、電氣設備Gd）
  在主梁應力最大截面處產(chǎn)生的彎距：
  Mg=RaX=4.1×107kg.mm
  Ra-----由操縱室,、運行機構(gòu)、電氣設備的重量產(chǎn)生的支反力
  Gc=1500kg L1=2100mm
Gc=1204kg L1=800mm
Gc=1771kg L1=5000mm
Ra=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相應數(shù)值)

=3789kg

（4）  當p1作用于A點處時,，A端最大切力：
Vamax=p1+p2(1-Bx/Lk)+Ra (代入相應數(shù)值)
=24691.15kg

Ⅱ:  按載荷組合IIb計算
      橋架重量Gqj=KII×Gqj=13094.4kg
      小車重量Gxc=KII×Gxc=4950kg
      起升載荷Qq=KII×Qq=35714.8kg KII取1.1
（水平慣性載荷Pgy按Pgymax考慮）
(1)小車輪壓的計算
Bx=2600mm b1=1231mm  b2=1329mm

P1=Qq/2×b2/Bx+Gxc/4  （代入相應數(shù)值）
=10365kg
P2=Qq/2×b1/Bx+Gxc/4  （代入相應數(shù)值）
=9692kg
(2)當四輪小車作用于橋架時,，主梁的最大彎距截面處距A點的距離：
X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q]  （代入相應數(shù)值）
=10980mm
(3) 由垂直載荷在主梁上產(chǎn)生的最大彎矩為：
Mcmax=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相應數(shù)值）
   =2.95×108kg.mm
Mg=RaX----有固定集中靜載荷（操縱室Gc、運行機構(gòu)Gy、電氣設備Gd）
  在主梁應力最大截面處產(chǎn)生的彎距：
  Mg=RaX=4.2×107kg.mm
  Ra-----由操縱室,、運行機構(gòu),、電氣設備的重量產(chǎn)生的支反力
  Gc=1500kg L1=2100mm
Gc=1204kg L1=800mm
Gc=1771kg L1=5000mm
Ra=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相應數(shù)值)

=3789kg

      考慮沖擊系數(shù)影響Ra= KII×Ra=1.1×3789=4167.9kg
(3)橋架運行產(chǎn)生的水平慣性載荷在兩主梁上平均分布，當正常制動時
作用在每根主梁上的彎距為,；
Ms=0.8×Mcmax×aqj/g (代入相應數(shù)值)
=0.8×2.95×108×0.2/9.8
=4.82×106kg.mm
當猛烈制動時Ms將增加一倍
Msmax=2*Ms
      =9.64×106kg.mm
5,、主梁強度效核
對本起重機主梁均按Ⅱ類載荷進行強度計算.
   Q235-B設計許用應力    [ a ] II=1600kg/cm2
   剪切許用應力          [ r ] II=900kg/cm2
   擠壓許用應力          [ajy] II=1700kg/cm2

(1) 按載荷組合IIa計算

IIa amax=Mcmax/Wxmin  (代入相應數(shù)值)
   =3.15×108/8.63×106
   =36.5kg/mm2
   =3650kg/cm2 ＞ [a]
當p1作用于A點處時跨端腹板剪應力r0最大
r0=Vmax/0.7hlf
=24691.15/0.7×6×(650-20)×2
=4.666 kg/mm2
=466.6 kg/mm2 < [r]
強度校核不通過
6、主梁的鋼度校核
(1)  主梁靜鋼度計算
Fmax=p1×Lk3[1+a(1-6β2)]÷48Eix≤[f]
其中a=p2/p1<1
   =8811/9423
   =0.935
Bx=2600mm b1=1231mm  b2=1329mm
P1=Qq/2×b2/Bx+Gxc/4  （代入相應數(shù)值）Qq=32468kgGxc=4500kg
=9423kg
P2Qq/2×b1/Bx+Gxc/4  （代入相應數(shù)值）
=8811kg
β=Bx/ Lk=2600/21000=0.1238
Bx----小車輪距
[f]=1/1000Lk=21mm
f=9423×210003×[1+0.935×(1-6×0.12382)]÷[48×2.1×104×0.46×1010]
=34.8 ＞[f]

   主梁靜鋼度不通過

xue428032 · 發(fā)表于 2017-3-5 12:54:10

自己查下鋼結(jié)構(gòu)設計手冊

未來第一站 · 發(fā)表于 2017-3-5 20:49:43

佩服樓主,，
現(xiàn)在搞這個要嗎拍腦瓜,，要嗎三維軟件粗略仿真一下。

非我莫屬123 · 發(fā)表于 2017-3-8 11:15:32

怎么像畢業(yè)設計

風之聲TIG · 發(fā)表于 2017-3-8 15:38:25

又一個同行誕生了呵呵

1203590551 · 發(fā)表于 2017-3-9 14:22:55

不會弄,，真是隔行如隔山啊

1203590551 · 發(fā)表于 2017-3-9 14:24:16

如果能有個模板,，像公式一樣，直接套數(shù)據(jù)就好了

1203590551 · 發(fā)表于 2017-3-9 14:32:49

加點威望

1203590551 · 發(fā)表于 2017-3-9 14:33:04

加點威望

1203590551 · 發(fā)表于 2017-3-9 15:44:03

f= ≤［f］= = =2.85cm

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